巖土工程中鋼結(jié)構(gòu)廠房設計應注意問題(2)

　　虛梁是PKPM 中的一個特定名詞，由于PKPM對面荷載的定義是一個區(qū)域，而一個區(qū)域應該是由梁圍成的，在PKPM對排架進行三維建模時，由于平面外缺少梁的定義，行不成一個區(qū)域，無法進行荷載分布，因此在這兒建立一個虛梁，僅僅只是為了能夠布置荷載，一般我采用的虛梁是圓鋼D12，這樣對結(jié)構(gòu)影響較小，所以虛梁僅僅只是為了布置荷載，及荷載分配，而又不影響結(jié)構(gòu)的，因此虛梁剛度要足夠的小就好了啊。結(jié)果不看。

　　1、在三維建模的墻面設計中可以方便的輸入人字型柱間支撐;

　　2、三維建模僅用于墻面、屋面設計，然后形成pk文件，抽榀到二維建模中運算，三維建模本身不進行梁柱結(jié)構(gòu)計算，所以不存在計算結(jié)果的誤差問題;

　　3、通過上節(jié)點高形成屋面坡度最方便;

　　4、三維建模時無法設定鉸接。

　　先采用二維建模得出剛架尺寸后再三維建模，方便墻面屋面設計和各種平面布置圖的繪制。

　　三維建模本身并不進行梁柱結(jié)構(gòu)計算，三維建模與二維建模相比的優(yōu)勢是：可以在整體結(jié)構(gòu)中對頂檁、墻檁、抗風柱、水撐、柱撐、抗風柱等進行計算(只需用鼠標點擊構(gòu)件，然后按其提示輸入一些簡單的設計條件)。

　　本人認為，在設計過程中如果考慮在檁條上下翼緣附近均設置拉條，或者采用角鋼代替拉條，是解決檁條下翼緣容易失穩(wěn)的比較實際可行的方法。這樣不僅能夠極大地增強檁條下翼緣的穩(wěn)定性，也能很好地提高屋面的整體剛度，對屋面板安裝和正常使用都有很好的作用。本人曾經(jīng)在實際工程中使用過，效果非常好。轉(zhuǎn)自環(huán)球網(wǎng)校edu24ol.com

　　對于門鋼中的檁條是按拉條設在上面考慮的。而冷彎是按拉條在下面考慮的。

　　所以設計人員應比較恒載與風載。進而定拉條的位置。如果風載實在太大大，最好是上下都加了。

　　根據(jù)鋼梁穩(wěn)定計算公式鋼梁的側(cè)向支撐點既要有一定的側(cè)向剛度又要有一定的抗扭剛度，所以拉條設在受壓翼緣防止梁側(cè)向扭轉(zhuǎn)，如果有可靠的抗扭措施，保證檁條不發(fā)生扭轉(zhuǎn)則拉條可只設一道，可上翼緣也可下翼緣。

　　見過很多工程中為了工廠加工方便把拉條設置在檁條正中間。也不知道它能防止檁條上翼緣還是下翼緣失穩(wěn)了。當然只要屋面板不采用隱藏式彩板。在自攻螺絲的緊固下檁條上翼緣肯定不會失穩(wěn)了。

　　Z型檁條搭接的長度最好不小于單跨跨度的10%，且不小于600mm，端跨的檁條搭接長度，可取檁條單跨跨度的20%。

　　廠房柱和梁全部出現(xiàn)偏差，有的一兩厘米.——高強螺栓安裝完畢后是不容許再焊接端板的，因為在焊接高溫的影響下，高強螺栓桿受熱伸長，高強螺栓的原有施加的預拉應力將會喪失，這將直接影響連接節(jié)點的安全!

　　柱子和梁的端板合不上，你可以在兩端板之間加鋼板，然后在端板下面做個小牛腿，然后把高強螺栓改為承壓型的。

　　既然基礎無問題原因可能如下：轉(zhuǎn)自環(huán) 球 網(wǎng) 校edu24ol.com

　　1，跨度較大施工程序不對，導致大梁發(fā)生扭曲2，材料原因?qū)е麓罅鹤冃?，設計原因，計算方法不對，跨度大，撓度大4，制作原因，封頭板焊接角度不對5，跨度大，梁的節(jié)多，施工時螺栓的扭矩不符合規(guī)范，有緊有松且順次不對，導致梁扭曲或接頭縫隙過大6，他所講基礎無問題是否包括軸線和標高施工原因應及時上隅撐等進行規(guī)范化校正;材料設計原因及時加材料補救;制作原因可加墊板等方法補救——實在不行只能運回加工廠

　　搖擺柱的鉸接是指剛架平面內(nèi)的轉(zhuǎn)動的釋放，而支撐的設置是為了傳遞剛架之間的水平力，跟是不是搖擺柱沒有直接的關系。為了保證廠房的整體穩(wěn)定性，無論是否是搖擺柱，柱間支撐均不宜省略。

　　加否柱間支撐要視情況而定。一般情況下，如搖擺柱平面外連接為鉸接(柱頂及柱腳均為鉸接)，則為了不讓搖擺柱形成平面外不穩(wěn)體系，這時加柱間支撐可形成穩(wěn)定體系同時也減少了平面外的計算長度，比較經(jīng)濟。當然如受工藝限制，廠房中部不許設支撐，則在搖擺柱平面外可做成剛架形式(類似于巨型結(jié)構(gòu)的原理通過做兩個柱距相連的水平支撐與邊柱柱間支撐也可達到傳遞水平力的效果，這樣是可以替代柱間支撐作用的)，并按剛架的計算長度作為搖擺柱的平面外計算長度進行計算。還有一種比較典型的情況，就是當計算考慮蒙皮效應(蒙皮的剛度應很大)時，可不加柱間支撐，搖擺柱的平面外計算長度可根據(jù)有限元分析算，屬于空間范疇，一般程序無法考慮，同時對支撐體系的要求也很大，需根據(jù)計算定。

　　無墻體就是認為風就是直接吹過去的，沒有受荷當然也不存在體型系數(shù)的問題了，屋面的按荷載規(guī)范取值就好了.——看來你還沒有弄清輸入吊車荷載的含義，只有噸位是無輸入的!

　　在PKPM的STS計算程序中，在吊車荷載數(shù)據(jù)這一欄目中，“最大輪壓產(chǎn)生的吊車豎向荷載”;

　　“最小輪壓產(chǎn)生的吊車豎向荷載”;

　　“吊車橫向水平荷載”

　　“吊車橋架重量”

　　“吊車豎向荷載與左節(jié)點的偏心距”

　　“吊車豎向荷載與右節(jié)點的偏心距”

　　吊車橫向水平荷載與節(jié)點的垂直距離“前兩項需據(jù)產(chǎn)品樣本，經(jīng)計算求出，如何計算教科書上有。3項與吊勾的類型和噸位有關，是一個%數(shù)，據(jù)規(guī)范確定。4項由樣本查出。5，6項如果執(zhí)行廠房模數(shù)的話，是常數(shù)。7項與吊車梁的高度和軌道類型有關。

　　——第1、2、4項準確的說法分別是吊車最大輪壓、最小輪壓、橋架重量在支座處產(chǎn)生的最大反力，需要根據(jù)吊車參數(shù)、吊車梁跨度等按反力影響線計算得出——sts吊車數(shù)據(jù)是指針對該榀剛架吊車所產(chǎn)生的最大輪壓，吊車廠家給定的是單個輪壓，sts中需要手工根據(jù)吊車影響線計算的最大輪壓輸入，不過新版的sts可以通過程序自動導入!

　　——先計算行車梁，再計算結(jié)構(gòu)。

　　確定吊車廠家的，按廠家的數(shù)據(jù)計算行車梁;沒有定廠家的，新STS里可直接導入數(shù)據(jù)計算。在輸出的文件后有：“最大輪壓產(chǎn)生的吊車豎向荷載”：“最小輪壓產(chǎn)生的吊車豎向荷載”：“吊車橫向水平荷載” “吊車橋架重量” .計算結(jié)構(gòu)輸入吊車荷載時，導入此四項數(shù)據(jù)。“吊車豎向荷載與左節(jié)點的偏心距” ，“吊車豎向荷載與右節(jié)點的偏心距” 為行車梁中心線到柱中心線的距離。吊車橫向水平荷載與節(jié)點的垂直距離“為牛腿面到軌道頂?shù)木嚯x。另外在牛腿處需增加因行車梁軌道等自重產(chǎn)生的一個恒載值。轉(zhuǎn)自環(huán)球網(wǎng)校edu24ol.com

　　STS數(shù)據(jù)庫的吊車數(shù)據(jù)好像都是橋式吊車的，沒有梁式吊車。若是手動或電動的梁式吊車采用此數(shù)據(jù)算出來的可能偏大。

　　——剛接手一個工業(yè)廠房，邊柱高38米，跨度56米，柱距6米，設2臺35噸吊車，啟吊高度28米，輕屋面，輕墻面。我想初步設計方案如下：用格構(gòu)式柱，屋面采用網(wǎng)架。請問這樣的結(jié)構(gòu)用STS如何建模?

　　——用“排架”模塊，屋面網(wǎng)架可以假設為無限剛，立柱用實腹柱就可以，35T不算大。注意規(guī)范(立柱用GB50017;網(wǎng)架用3D3S軟件吧，規(guī)范用網(wǎng)架規(guī)程)的以及風荷載體型系數(shù)選取。網(wǎng)架支座鉸接。最好先用3D3S計算出支座受力，然后到STS用“排架”計算。

　　關于普鋼廠房結(jié)構(gòu)布置的問題——現(xiàn)在在做一個50t吊車中級工作制，單跨36m，不知道在結(jié)構(gòu)布置和鋼柱截面類型方面都有哪些要求，是不是要十字柱，還是H型柱就行，是不是交叉支撐都要用H型鋼的，對牛腿這塊還有沒有什么要求?

　　——個人認為50噸吊車是個分界線，柱子采用實腹或格構(gòu)均可，一般情況下，如果是單跨可考慮采用格構(gòu)柱，這樣位移比較容易滿足，如果是多跨可考慮采用實腹，因為實腹加工比較簡單，位移較單跨容易控制。用鋼量相差不多。

　　——50t吊車中級工作制的設計應叢以下幾方面著重注意：

　　1、梁柱的強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定等(翼緣寬厚比、腹板高厚比、長細比等)。

　　2、吊車梁的計算注意應考慮疲勞計算。

　　3、屋面水平支撐的布置應合理，同時應布置縱向支撐系統(tǒng)，以保證縱向的整體穩(wěn)定性。

　　4、屋面的梁的撓度應稍嚴格一些(一般按1/250控制)

　　5、柱間支撐的布置、伸縮縫應符合規(guī)定。

　　6、應考慮地震的作用。

　　7、應考慮走道板及吊車的檢修梯。

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